Kozluk Myo

ОБРАБОТКА МЕТАЛЛОВ

ЗНАМЕНАТЕЛЬНЫЕ ДАТЫ

ПОЗДРАВЛЯЕМ ЮБИЛЯРОВ!

Редакционный совет научно-технического и производственного журнала «Обработка металлов (технология оборудование инструменты)» поздравляет ВЕРГАЙ ВЯЧЕСЛАВА ФЕДОРОВИЧА с юбилейной датой и желают ему крепкого сибирского здоровья, дальнейших успехов и долгих лет жизни.

ВЯЧЕСЛАВ ФЕДОРОВИЧ родился 17 января г. в поселке Ола Ольского района Хабаровского края. После окончания Новосибирского станкостроительного техникума Вячеслав Федорович молодым специалистом в г пришел работать на завод «Сиблитмаш», где и трудится по настоящее время и где складывалась вся его трудовая биография. Мастер, инженер-технолог, начальник бюро, начальник ремонтно-механического цеха, начальник производственно-диспетчерского отдела, председатель профкома, заместитель главного инженера, а с г - главный инженер акционерного общества «Сиблитмаш»

На многих этапах своей трудовой деятельности Вячеслав Федорович возглавлял различные технические службы завода. Без отрыва от производства закончил институт. В этот период работы, обладая знаниями и хорошими организаторскими способностями, он внес большой личный вклад в развитие завода.

Все технические службы Вячеслав Федорович возглавлял в трудный для предприятия период. В сложных экономических условиях ему удавалось сохранить кадровый потенциал, работающее оборудование, что в дальнейшем дало возможность не только преодолеть спад производства, но и постепенно наращивать его. Ему неоднократно объявлялась благодарность, он награжден почетными знаками в честь и летия г. Новосибирска, ему присвоено звание «Почетный машиностроитель» Министерства промышленности и энергетики РФ.

В настоящее время под руководством Вячеслава Федоровича технические службы решают проблемы грамотно, качественно и в срок.

УДК

ЭФФЕКТИВНАЯ МАГНИТНО-ИМПУЛЬСНАЯ ОБРАБОТКА МЕТАЛЛОРЕЖУЩЕГО ИНСТРУМЕНТА

А.Г. ОВЧАРЕНКО, профессор, д-р техн. наук, А.Ю. КОЗЛЮК, доц., канд. техн. наук, БТИ Алт ГТУ, г. Бийск

Приводятся экспериментальные исследования комбинированной магнитной импульсной обработки металлорежущих инструментов. Показана эффективность такого способа для повышения износостойкости инструмента.

The experimental researches combined magnetic pulse processing for metal cutting tool are resulted. It is shown that this way for increasing stability of the tool is progressive.

КЛЮЧЕВЫЕ СЛОВА: РЕЖУЩИЙ ИНСТРУМЕНТ ДЛЯ МЕТАЛЛА, УМЕНЬШЕНИЕ ИЗНОСА, МАГНИТНАЯ ИМПУЛЬСНАЯ ОБРАБОТКА, ИНДУКЦИОННЫЙ НАГРЕВ.

Задача повышения эксплуатационной надежности инструмента приобретает все большее значение в связи с увеличением механических, тепловых и других видов воздействий на него. Для инструментов, разрушение которых начинается с поверхности, разработано большое количество методов поверхностного упрочнения, основанных на нанесении покрытий или на изменении состояния (модификации) поверхностного слоя.

В последнее время находит широкое применение магнитно-импульсная обработка (МИО) поверхностей инструментов для повышения их износостойкости. Применение МИО позволяет уменьшить остаточные и уста-

лостные напряжения в структуре материала, изменить физические механические свойства. Применение МИО значительно уменьшает избыточную энергию материала, связанную с концентрацией внутренних и поверхностных напряжений, что приводит к повышению твердости и износостойкости поверхности, не меняя формы обрабатываемой поверхности.

В существующих способах МИО применяют импульсное магнитное поле напряженностью от до кА/м и временем длительности одного импульса в пределах 10 с, при этом число циклов обработки достигает 10 и более. Для многих инструментальных сталей извест-

ТЕХНОЛОГИЯ

ОБРАБОТКА МЕТАЛЛОВ

Рис. 1. Схема комбинированной МИО сверл

но, что максимальная стойкость инструмента достигается при оптимальной напряженности МИО кА/м и длительности импульса с [1].

Основными преимуществами МИО являются: неизменность формы поверхности после обработки, высокая производительность, простота и легкость автоматизации технологического процесса.

К недостаткам существующих способов МИО можно отнести: длительное время прохождения импульса, необходимость многократной обработки и, как следствие, повышенные энергетические и временные затраты.

Это в первую очередь связано с тем, что эффективность воздействия импульсного магнитного поля в значительной степени определяется температурой обрабатываемой поверхности. В указанных случаях нагрев изделия достигается многократным циклом обработки и значительным временем одного импульса, достигающим нескольких секунд.

Для совершенствования существующих способов МИО можно выделить основные перспективные направления.

1. Применение локальных концентраторов магнитного поля, позволяющих значительно (в раз) увеличить напряженность магнитного поля в рабочей зоне без увеличения тока в разрядной цепи. В этом случае возможно не только обрабатывать отдельные участки сложных по форме деталей и инструментов (например, отдельные режущие поверхности), но и значительно снизить энергетические и соответственно массогабаритные параметры установки.

2. Применение магнитного поля с предварительным индукционным нагревом обрабатываемой заготовки до оптимальной температуры. Это позволит увеличить эффективность обработки, так как разогретая структура металла значительно легче поддается микропластической деформации [2].

Применение концентраторов магнитного поля при неизменной энергии заряда емкостного накопителя позволяет легко повысить напряженность магнитного поля локализацией его в меньшем объеме, воздействовать магнитным полем на небольшом участке заготовки, многократно увеличив его напряженность без увеличения тока в разрядной цепи и соответственно

мощности применяемого оборудования. Вместе тем становится возможной унификация обрабатывающего инструмента: использование сменных концентраторов для заготовок различных размеров при одном индукторе [3].

С учетом сказанного, для оценки эффективности МИО режущего инструмента были проведены экспериментальные исследования с применением концентраторов магнитного поля и предварительным индукционным нагревом изделий различной формы.

Проводились экспериментальные исследования при обработке цилиндрической, плоской и сложной поверхностей инструментов с определением оптимальных значений температур и напряженностей магнитного поля. В качестве обрабатываемых инструментов были выбраны: спиральные сверла диаметром и 18 мм, ГОСТ и ГОСТ , токарные проходные резцы ГОСТ , метчики М 18x2,5. Материал инструментов во всех случаях - быстрорежущая сталь Р6М5.

Для нахождения оптимальной температуры предварительного нагрева проводилась МИО партии спиральных сверл (диаметр мм, сталь Р6М5) при напряженности магнитного поля НОПТ = кА/м и различных температурах предварительного нагрева(без нагрева, 50, , , , , , , , , , , °С) по схеме, представленной на рис. 1.

После МИО сверла испытывались на износостойкость путем сверления в стали 16ГС по 20 глухих отверстий глубиной 20 мм, затем измерялась величина износа по задней поверхности инструмента с помощью измерительного микроскопа БМИ, и далее процесс повторялся. Зависимость величины износа от количества просверленных отверстий для сверл, обработанных при разной температуре, показана на рис. 2.

Минимальный износ наблюдается у сверл, обработанных при температуре предварительного нагрева Т = °С, которая и принимается за оптимальную. Свыше °С инструментальные стали в соответствии с законом Кюри резко теряют магнитную восприимчивость.

Комбинированная МИО плоской поверхности (задняя поверхность резца) и сложной поверхности (рабочая поверхность метчика) проводилась при Н = кА/м и

ТЕХНОЛОГИЯ

Рис. 2. Зависимость величины износа по задней поверхности сверл й от количества просверленных отверстий N для сверл,

обработанных при разной температуре

Т = °С однократным импульсом. Схемы обработки представлены на рис. 3, 4.

Экспериментальные исследования износостойкости обработанных токарных резцов и метчиков показали увеличение последней на 42 % для резцов и 61 % для метчиков относительно стойкости необработанных инструментов. Критерием выхода из строя инструментов при этом являлся предельный износ по задней поверхности

( мм) для резцов и образование макродефектов (трещин, сколов) для метчиков.

Глубина и геометрия упрочненного слоя определяется главным образом напряженностью магнитного поля, частотой импульса разрядного тока, геометрией рабочей поверхности концентратора и зазором между ней и обрабатываемой поверхностью, который должен быть наименьшим, но гарантирующим отсутствие электри-

Рис. 3. Схема комбинированной МИО токарного резца

ТЕХНОЛОГИЯ

ОБРАБОТКА МЕТАЛЛОВ

Рис Схема комбинированной МИО метчика

ческого пробоя. Исходя из экспериментальных исследований и анализа физической модели для найденных оптимальных режимов обработки инструментальных сталей представлены некоторые результаты моделирования (рис. 5). При этом глубина упрочненного слоя составляет мм, неравномерность упрочнения от 2 до 14 % в зависимости от вида обрабатываемой поверхности.

Следует отметить, что при обработке сложной поверхности инструмента и гладкой рабочей поверхности концентратора максимальное удаление от нее обрабатываемой поверхности не должно превышать 3 мм, при больших расстояниях резко уменьшается эффект увеличения микротвердости обработанной поверхности.

Для повышения эффективности МИО рабочую поверхность концентратора можно изготовить эквиди-

стантной к обрабатываемой поверхности инструмента. И в этом случае необходимо проводить предварительное моделирование для определения неравномерности распределения напряженности магнитного поля в рабочей зоне индуктора.

Список литературы

1. Малыгин Б. В. Магнитное упрочнение инструмента и деталей машин. - М.: Машиностроение, - с.

2. Патент РФ, МПК7 С21 D 1/04, 9/ Способ комбинированной магнитно-импульсной обработки поверхностей инструментов и деталей машин / А.Г. Овчаренко, А.Ю. Козлюк Опубл. Бюл. № - 6 с.

3. Овчаренко А. Г. Индукторы для комбинированной магнитно-импульсной обработки инструментов различной формы / А.Г Овчаренко, А.Ю. Козлюк, М.О. Курепин // Обработка металлов. - - № 3. - С

Спирально«сверло (цилиндрическая) 0=18 мм; 1-=20 мм

Токарный резец (плоская) 1.=12 мм

Метчик (сложная) М18;1=20

I:

Рис. 5. Карты распределения напряженности магнитного поля при максимальной амплитуде тока в разрядной цепи

ОБРАБОТКА МЕТАЛЛОВ № 2 (47) ТЕХНОЛОГИЯ 15 Рис. 2. Пластины из твердого сплава ВК8: слева пластина, обработанная комбинированной МИО; справа пластина, не обработанная МИО Из графиков (рис. 1) видно, что при одина- ковых условиях испытаний пластин из твердого сплава ВК8 у обработанных МИО износостой- кость составляет % относительно стойкости необработанных инструментов. Экспериментальные результаты исследова- ний пластин из твердого сплава Т15К6 пред- ставлены на рис. 3, фотографии пластин после испытаний – на рис. 4. Критерием затупления для пластин из твердого сплава Т15К6 принята величина, равная 0,25 мм для чистовой обработ- ки заготовок. Рис. 3. Зависимости износа задней поверхности пластин из твердого сплава Т15К6 от времени чистовой обработки заготовок из стали 30Х: 1 – обработанные пластины; 2 – необработанные пластины Из графиков (рис. 3) видно, что при одина- ковых условиях испытаний пластин из твердо- го сплава Т15К6 у обработанных МИО пластин износостойкость составляет больше, чем % относительно стойкости необработанных. Таким образом, проведенные эксперименты с режущим инструментом из твердого сплава по- казали перспективность использования комби- нированной МИО для повышения износостой- кости данного инструмента. Следующим этапом работ планируется ис- следовать воздействие комбинированой МИО на пластины из твердого сплава при различных температурах нагрева и напряженостях магнит- ного поля для более широкой номенклатуры ин- струмента. а б Рис. 4. Пластины из твердого сплава Т15К6: а – пластина, обработанная комбинированной МИО; б – пластина, не обработанная МИО Список литературы 1. Овчаренко А.Г., Козлюк А.Ю. Моделирование комбинированной магнитно-импульсной обработки // Обработка металлов. – – № 3. – С. 17– 2. Овчаренко А.Г., Козлюк А.Ю., Курепин М.О . Ин- дукторыдлякомбинированноймагнитно-импульсной обработки инструментов различной формы // Обра- ботка металлов. – – № 3. – С. 11– 3. Овчаренко А.Г., Козлюк А.Ю. Эффективная магнитно-импульсная обработка режущего инстру- мента// Обработка металлов. – – № 1. – С.4–7. 4. Башков В.М., Кацев П.Г. Испытания режущего инструмента на стойкость. – М.: Машиностроение, – с. Износ задней поверхности резца, мм Время резания, мин

Made with FlippingBook

1. Бровер, A.B. Проявление эффектов локальной пластической деформации в поверхностных слоях стали при обработке концентрированными потоками энергии // Упрочняющие технологии и покрытия. -№7(19).-С

2. Рыкалин, H.H. Лазерная и электронно-лучевая обработка материалов / H.H. Рыкалин, A.A. Углов, И.В. Зуев, А.Н. Кокора. М: Машиностроение, - с.

3. Углов, A.A. Воздействие концентрированных потоков энергии на материалы // Материаловедение. № 5. - С.

4. Баранка, В.Н. О структурных эффектах в зоне обработки материалов концентрированными потоками энергии / В.Н. Баранка, Ю.М. Дом-бровский, A.B. Шабаринов // Вестн. ДГТУ. - Т. 3. № 4 (18). - С.

5. Малыгин, Б.В. Повышение стойкости инструмента и оснастки магнитной обработкой // Металлург. № С.

6. Овчаренко, А.Г. Повышение износостойкости деталей комбинированной магнитно-импульсной обработкой / А.Г. Овчаренко, А.Ю. Козлюк // Обработка металлов. - №2. - С

7. Козлюк, АЛО. Конкурентоспособность магнитно-импульсной обработки в машиностроении / А.Ю. Козлюк, А.Г. Овчаренко // Управление качеством образования, продукции и окружающей среды: матер. Всероссийской науч. практ. конф.- Бийск: АлтГТУ, - С

8. Есин, А.П. Магнитно-импульсная обработка металлов / А.П. Есин, В.И. Пашкович // НИИМАШ. - Вып () - С

9. Овчаренко, А.Г. Комбинированная магнитно-импульсная обработка режущего инструмента / А.Г. Овчаренко, А.Ю. Козлюк // Обработка металлов. - №2. - С

Современные технологические системы в машиностроении: сборник тезисов докладов межд. школы-конференции Барнаул: АлтГТУ. С.

Лоладзе, Т.Н. Прочность и износостойкость режущего инструмента / Т.Н. Лоладзе. -М.: Машиностроение. с.

Брюхов, В.В. Повышение стойкости инструмента методом ионной имплантации. Томск: Изд-во HTJI. - с.

Когаев, В.П. Прочность и износостойкость деталей машин: Учеб. Пособие для машиностр. спец. вузов. / В.П. Когаев, Ю.Н. Дроздов М.: Высш. школа. - е.: ил.

Заковоротный, В Л. Моделирование процесса изнашивания инструмента с помощью интегральных операторов / seafoodplus.info Заковоротный, А.Д. Лукьянов, Д.А. Волошин, М.Б. Флек // СТИН. - №3 - С

Лоладзе, Т.Н. Износ режущего инструмента / Т.Н. Лоладзе М.: Маш-гизс.

Леонов, A.A. Энергодинамический механизм изнашивания контактирующих пар // Станки и инструмент. №9. - С

Сорокин, Г.М. Статистическое исследование взаимосвязи механических и триботехнических свойств сталей / Г.М. Сорокин, Б.П. Сафонов // Вестник машиностроения. - №8. - С.З.

Леонов, A.A. Влияние твердости материалов на изнашивание / A.A. Леонов, С.А. Леонов // Вестник машиностроения. - №9. - С.

ГОСТ Металлы и сплавы. Метод измерения твердости по Вик-керсу.

Полевой, CJH. Упрочнение металлов: Справочник / С.Н. Полевой, В.Д. Евдокимов М.: Машиностроение. - е., ил.

Футорянский, Ю.В. Эффективные методы упрочнения стальных изделий. Куйбышев, кн. изд-во. - - 88с.

Николаев, E.H. Термическая обработка металлов токами высокой частоты / E.H. Николаев, И.М. Коротан М.: Высш. школа.

Бернпггейи, М. Л. Термомеханическая обработка металлов и сплавов. Т. 2. М.: Металлургия. е., ил.

Григорьянц, АЛ. Основы лазерного термоупрочнения сплавов / А.Н. Григорьянц, А.Н. Сафонов М.: Высшая школа. - с.

Малыгин, Б.В. Магнитное упрочнение инструмента и деталей машин. М.: Машиностроение е., ил.

Барон, Ю.М. Магнитно-абразивная и магнитная обработки изделий и режущих инструментов Л.: Машиностроение. с.

Бернштейн, МЛ. Термическая обработка стальных изделий в магнитном поле / seafoodplus.info Бернштейн, В.Н. Пустовой М.: Машиностроение. с.

Бороухин, Ю.А. О стойкостных зависимостях сверл, подвергнутых магнитной обработке // Труды Горьковского политехнического института. Вып. - С

Гаркунов, Д.Н. О природе повышения износостойкости деталей и инструмента магнитной обработкой / Д.Н. Гаркунов, Г.И. Сураинов, Г.Б. Коптяева // Трение и износ. №2. - С -

Галей, М.Т. Изучение влияния магнитного поля на стойкость быстрорежущего инструмента / М.Т. Галей, B.C. Ашехнин // Станки и инструмент. -№ 6. С.

Макаров, АД. Некоторые вопросы влияния магнитного поля на стой-костные характеристики режущего инструмента // Труды Уфимского политехнического института. Вып. - С.

Винтер, Э.К. Магнитный резонанс в металлах. М.: Мир. - с.

Патент Российская Федерация, МПК7 С21 D 1/04, 9/

Способ повышения износостойкости металлорежущего инструмента из инструментальных сталей путем магнитно-импульсной обработки с предварительным нагревом и установка для его осуществления / А.Г. Овчаренко, С. А. Ольховой. Опубл.

Артоболевский, И.И. Политехнический словарь. М.: Советская Энциклопедия. - е., ил.

Преображенский, А.А. Теория магнетизма, магнитные материалы и элементы. Учебник для специальности «Полупроводники и диэлектрики» вузов. М.: Высш. школа. - е., ил.

Полетаев, В.А. Курс лекций- seafoodplus.info

Бабичев, А.П. Справочник инженера-технолога в машиностроении / А.П. Бабичев и др. Ростов н/Д.: Феникс. - - е., ил.

Кнопфель, Г. Сверхсильные импульсные магнитные поля. М.: Мир.

Нестерин, В.А. Оборудование для импульсного намагничивания и контроля постоянных магнитов. М.: Энергоатомиздат. - - 88 с.

Малыгин, Б.В. Магнитное упрочнение рессор и пружин / Б.В. Малыгин, seafoodplus.infoв, С.А. Меньдельсон // Металлург. - № -С

Малыгин, Б.В. Магнитно-импульсное упрочнение деталей машин и инструментов / Б.В. Малыгин, seafoodplus.infoикова //Станки и инструмент. № 4. - С.

Бузыкин, В.Н. Ударная вязкость и структурные изменения в быстрорежущей стали после ОИМП / В.Н. Бузыкин, Н.А. Бутылкина, А.Е. Лукьянов // магнитные и другие нетрадиционные технологии. Ботев-град -С.

Арзамасов, Б.Н. Материаловедение: Учебник для высших технических учебных заведений / Б.Н. Арзамасов, И.И. Сидоркин, Г.Ф. Косолапое и др.; Под общ. ред. Б.Н. Арзамасова. 2-е изд., испр. и доп. - М.: Машиностроение. - е., ил.

Фридель, Ж. Дислокации. М.: Мир. - с.

Колбасников, Н.Г. Физические основы прочности и пластичности металлов: Учеб пособие. СП.: издательство СПбГПУ. - - 92 е., ил.

Никитенко, В.И. Подвижность дислокаций в потенциальном рельефе Пайерлса. // Динамика дислокаций. Киев.: Наукова думка. - -С.

Ерофеева, СЛ. Подвижность дислокаций в кристаллах / С.А. Ерофеева, Ю.А. Осиньян // Динамика дислокаций. Киев.: Наукова думка. С.

Китель, Ч. Введение в физику твердого тела. М.: Наука. - с.

Хирт, Дж. Теория дислокаций / Дж. Хирт, И. Лоте. М.: Атомиздат. с.

Фрид ель, Ж. Дислокации. М.: Мир. - - с.

Свойства элементов: Справочник / Под ред. Самсонова. М.: Металлургия. - с.

ГОСТ Прокат из рессорно-пружинной углеродистой и легированной стали. Технические условия.

Осипьян, Ю.Я. Дислокационная физика твердого тела / Ю.Я. Осипьян,1. B.И. Никитенко. М.

Аргон, А.С. Физика прочности и пластичности. М.: Металлургия. С.

Никитенко, В.И. Подвижность дислокаций в потенциальном рельефе Пайерлса. // Динамика дислокаций. Киев.: Наукова думка. - C.

Котрелля, Л.Х. Дислокации и пластическое течение в кристаллах. -М.: Металлургиздат. с.

Кошин, Н.И. Справочник по элементарной физике / Н.И. Кошин, М.Г. Ширкевич е изд., испр. и доп. - М.: Наука. - - е., ил.

Металловедение и термическая обработка металлов. Учебник для вузов. 3-е изд. М.: Металлургия. с.

Панин, В.В. Измерение импульсных магнитных и электрических полей / В.В. Панин, Б.М. Степанов М.: Энергоатомиздат. - - е., ил.

Мязии, В.П. Бесконтактное измерение сильных импульсных токов /

seafoodplus.info Мязин, В.В. Панин, В.В. Паршин // Электронная измерительная техника. М.: Атомиздат. - - Вып. 1.

Гулый, Г.А. Высоковольтный электрический разряд в силовых импульсных системах / Г. А. Гулый, П. П. Малюшевский. Под редакцией Г. А. Гулого. Киев: Наук, думка.

Аленнн^С.В. Анализ метрологических характеристик индукционных электрометрических преобразователей / C.B. Аленин, В.В. Панин, В.В. Паршин. М.: Энергоатомиздат.

Богомолова, Н.А. Практическая металлография. М.: Высш. школа. с.

Черток, Б.Ё. Лабораторные работы по технологии металлов. М.: Машиностроение. - с.

Мальцев, П.М. Основы научных исследований / П.М. Мальцев, Н.А. Емельянов Киев: Вища школа. Головное изд-во. с.

Андриевский, Е.А. Измерение параметров постоянных магнитов. -Киев: Техника. с.

Бочка рев, О.В. О намагничивании постоянных магнитов от импульсных конденсаторных установок // Электротехника. - №6. -С

Кучинский, Г.С. Высоковольтные импульсные конденсаторы. JL: Энергия. с.

Белый, ELB. Справочник по магнитно-импульсной обработке металлов / И.В. Белый, С.М. Фертик, JI.T. Хименко. Харьков.: Вища школа. с.

Степанов, В.Г. Высокоэнергитические импульсные методы обработки металлов / В.Г. Степанов, И.А. Шавров. Л.: Машиностроение. с.

Постников, С.Н. Влияние импульсных полей на усталость быстрорежущей стали / С.Н. Постников, A.A. Черников // Электронная обработка материалов. №4. - С.

Способы испытания металлов и сплавов. Справочник / Под ред. А.И. Власова. М. Машиностроение. - - с.

Методика измерения микротвердости

Метод измерения микротвердости на приборе ПМТ-3 основан на измерении линейной величины диагонали отпечатка, получаемого от вдавливания алмазной пирамиды в исследуемый материал с определенной нагрузкой.

В первую очередь, для получения отпечатка и его измерения, проверяется чувствительность нагружающего механизма, и регулируется в случае ее нарушения.

Далее производится проверка (определение) масштаба увеличения.

Перед началом работ на приборе необходимо проверить его центровку. Микротвердомер должен быть отцентрирован так, чтобы отпечаток, получаемый от вдавливания алмазной пирамиды, располагался приблизительно в центре поля зрения.

Выполнение работ по измерению микротвердости на приборе ПМТ-3 организуется следующим образом:

Контролируемый образец закрепляется на планке предметного столика таким образом, чтобы измеряемая поверхность располагалась параллельно рабочей плоскости столика.

На утолщенную часть штока нагружающего механизма помещается груз (для проведения измерения использовался груз массой г.).

При крайнем правом положении столика выбирается место на объекте.

Предметный столик поворачивают против часовой стрелки до упора, избегая толчков при подведении его к упору.

Медленным поворотом рукоятки арретира против часовой стрелки опускают шток до касания алмазом поверхности исследуемого образца, и после выдержки (5 сек.) рукоятку возвращают в исходное положение.

Предметный столик поворачивают в прежнее положение до упора.

При помощи окулярного микрометра измеряют диагональ отпечатка.

Рисунок 1 Изображение измерения диагонали отпечатка

Производят отсчет по измерительному барабану окуляр-микрометра. Разница отсчетов, деленная на коэффициент масштаба, дает измеренную величину диагонали отпечатка.

Значение твердости определяют по графику, в зависимости от величины диагонали отпечатка.

Игры против

В данной статистике представлены игроки, против которых футболист сыграл наибольшее количество матчей. Перечислены текущие и бывшие соперники согласно количеству матчей друг против друга. Список также можно представить согласно количеству набранных очков за матч, побед, ничьих, поражений и минут, сыгранных в матчах друг против друга.

С помощью фильтров можно отобразить определенных соперников, матчи в определенных турнирах и клубах, амплуа соперников и другие дополнительные параметры.

Если щелкнуть на цифру игр, сыгранных друг против друга, или выбрать соперника через фильтр, то отобразятся в виде списка все игры двух футболистов. В списке представлено количество минут, сыгранных вместе на поле в каждом мачте друг против друга. Игры, в которых оба игрока сидели на скамейке или не были на поле одновременно, отмечены красным и желтым соответственно.